0  引言     隨著我G高等級公路大量進入大中修養(yǎng)護期 , 瀝 青路面再生技術的應用越來越廣泛。其中, 冷再生是 瀝青路面再生的主要方式 , 而泡沫瀝青和乳化瀝青是 冷再生的兩種主要結合料。盡管冷再生與熱再生相比 更具環(huán)保、 節(jié)能優(yōu)勢 , 但是一直存在對冷再生混合料 性能的擔憂和對冷再生結合料孰優(yōu)孰劣的爭論:(1) 冷再生混合料能否滿足瀝青路面中下面層的使用要   求;(2)乳化瀝青冷再生混合料和泡沫瀝青冷再生混 合料孰優(yōu)孰劣;(3)瀝青沒有形成裹附、 外觀上接近 水穩(wěn)材料的泡沫瀝青冷再生混合料 , 是否屬于半剛性 材料。 已有研究工作主要是針對某種冷再生技術本身的研究^[ 1-5] , 較少進行乳化瀝青和泡沫瀝青冷再生混合料的對比研究, 僅有的少量對比研究工作是在上世紀 80 年代^[ 6-7] , 當時所用的乳化瀝青和泡沫瀝青材料與現(xiàn)有材料存在很大差異 , 研究結論的適用性不強。
 
本文采用干、 濕劈裂試驗和車轍動穩(wěn)定度試驗,對泡沫瀝青冷再生混合料、 乳化瀝青冷再生混合料的抗拉、 抗剪、 水穩(wěn)定性等性能進行了對比研究。
 
1 研究方案
 
1.1 材料和混合料選用北方某地的 RAP 、 機制砂、 石灰石礦粉、
 
32.5 P.S.A 礦渣硅酸鹽水泥 。級配篩分 (水篩法)和混合料摻配試驗結果如表 1 和圖 1 所示 , 合成級配范圍滿足文獻 [ 8] 對泡沫瀝青冷再生混合料中粒式級配范圍的要求。
按照文獻 [ 8] 的方法 , 確定再生混合料的**佳含水量6.3 %。
 
1.2 試驗方法按照表 1 的礦料配比 , 采用 2.0 %、 2.5 %、
 
3.0 %3 個油石比, 制備泡沫瀝青和乳化瀝青冷再生混合料試件。劈裂試驗采用 Ф101.6 cm ×63.5 cm 馬歇爾試樣, 試驗成型方法參照文獻 [ 8] 規(guī)定的標準
 
成型方法 , 其中 , 為了進行對比, 乳化瀝青混合料試樣的擊實也采用與泡沫瀝青混合料一樣的雙面各擊實
75 次的方法 。車轍試驗參照文獻 [ 9] 的規(guī)定采用輪碾法成型, 壓實后的試樣連同試模一起放置到 60 ℃ 烘箱中烘干**恒重后進行車轍試驗。
按照文獻 [ 9] 的方法對試樣進行 15 、 40 、 60 ℃ 劈裂試驗 , 浸水 24 h 劈裂試驗 , 測得劈裂強度、 浸水劈裂強度, 計算干濕劈裂強度比 , 并根據(jù)劈裂試驗的荷載 變形曲線中**大荷載和**大變形計算劈裂破壞勁度模量 ;按照文獻 [ 9] 的方法對試樣進行 60 ℃ 的車轍試驗, 測得動穩(wěn)定度和 60 min 車轍累計變形指標。
 
2 試驗結果分析
 
2.1 15 ℃劈裂試驗
劈裂試驗是目前G內外評價冷再生混合料**常用

的方法。劈裂試驗中試樣受拉破壞 , 比較接近路面材
料實際受力狀態(tài) , 已有研究證明劈裂強度和無側限抗
壓強度、 彎拉強度之間有一定的換算關系[ 10] ,		是評
價路面材料力學性能的有效手段。
15	℃劈裂試驗結果如圖3 所示。

(1)在油石比、 級配完全相同的情況下, 泡沫瀝青冷再生混合料 15 ℃劈裂強度略高于乳化瀝青冷再生混合料 , 且均滿足文獻 [ 11] 中熱拌粗粒式瀝青混凝土的強度范圍。例如, 油石比 2.5 %時 , 泡沫瀝青冷再生混合料 15 ℃劈裂強度為 0.71 MPa , 略高于乳化瀝青冷再生混合料的0.69 MPa , 且均滿足密級配粗粒式瀝青混凝土 0.6 ～ 1.0 MPa 的 15 ℃劈裂強度范圍。
 
(2)在油石比、 級配完全相同的情況下, 泡沫瀝青冷再生混合料劈裂破壞勁度模量明顯高于乳化瀝青冷再生混合料。分析認為 , 泡沫瀝青冷再生混合料中, 泡沫瀝青與 0.075 mm 以下的礦粉結合后在混合料中呈 “點焊” 狀分布 , 起粘結作用是瀝青 礦粉膠漿, 沒有 “點焊” 的部位還有水泥的粘結作用, 而乳化瀝青混合料中起粘結作用的只是乳化瀝青 , 粘度顯然低于是瀝青 礦粉膠漿 , 其中的水泥也不能形成獨立的粘結 , 因此劈裂破壞勁度模量低于泡沫瀝青混合料。
 
(3)在通常的瀝青用量范圍內 , 冷再生混合料 15 ℃劈裂強度指標對油石比的變化不敏感 , 但是劈裂破壞勁度模量隨油石比的增加而有所降低。這與熱拌瀝青混合料在常溫下的劈裂強度通常會隨油石比的增大、 瀝青膜的增厚而降低^[ 12-13] 是不同 , 這可能是由于冷再生混合料的瀝青用量僅為 2 %～ 3 %, 遠低于熱拌瀝青混合料的原因。
 
2.2 浸水 24 h 的 15 ℃劈裂試驗
 浸水24 h 后的劈裂試驗得到的浸水劈裂強度和干濕劈裂強度比 , 可以反映冷再生混合料的抗水損害
(1)在油石比、 級配完全相同的情況下, 泡沫瀝青冷再生混合料浸水 24 h 后的 15 ℃劈裂強度略高于乳化瀝青冷再生混合料, 與未浸水的 15 ℃劈裂試驗結果是一致的。
 
(2)在油石比、 級配完全相同的情況下, 冷再生混合料的干濕劈裂強度比均超過 90 %, 說明冷再生混合料有**的抗水損害能力。分析認為, 這是由于冷再生混合料是在有水的狀態(tài)下拌制的 , 其中的水泥在拌制、 養(yǎng)生和浸水 24 h 期間不斷發(fā)生水化反應的原因。
 
(3)在油石比、 級配完全相同的情況下, 泡沫瀝青冷再生混合料浸水 24 h 后劈裂破壞勁度模量高于乳化瀝青冷再生混合料, 與未浸水的 15 ℃劈裂試驗結果是一致的。
 
(4)與乳化瀝青冷再生混合料在浸水 24 h 后模量明顯降低不同, 泡沫瀝青冷再生混合料浸水 24 h 后劈裂破壞模量衰減不明顯。分析認為 , 泡沫瀝青冷再生混合料中的瀝青是 “點焊” 分布, 使得水泥能夠更加充分地進行了水化反應。
(5)在 2 %～ 3 %這一通常油石比范圍內, 冷再生混合料浸水 24 h 后 15 ℃劈裂強度指標對油石比的變化不敏感, 但是劈裂破壞勁度模量隨油石比的增加而有所降低 , 這與未浸水的 15 ℃劈裂試驗結果是一致的。


采用 2.0 %的油石比制備試樣 , 分別在 15 、 40 、 60 ℃條件下進行劈裂試驗, 試驗結果如圖 6 所示。從圖 6 中可以看出, 40 ℃和 60 ℃條件下, 泡沫瀝青冷再生混合料劈裂強度分別為 0.18 、 0.09 MPa , 僅為
 
15 ℃劈裂強度 0.71 MPa 的 25.4 %和 12.7 %;乳化瀝
 
青冷再生混合料 40 ℃和 60 ℃條件下分別為 0.19 、 0.08 MPa , 僅為 15 ℃劈裂強度 0.69 MPa 的 27.5 %和
 
11.6 %。油石比為 2.5 %、 3.0 %時的劈裂強度試驗結果以及材料的劈裂破壞模量結果存在同樣的規(guī)律。
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
圖 6  混合料不同溫度條件下的劈裂強度試驗結果
 
Fig.6 Result of ITS test at different temperatures
 
可見 , 盡管劈裂強度的**值不同 , 但是無論是泡沫瀝青冷再生混合料、 乳化瀝青冷再生混合料 , 其力學特性均存在和熱拌混合料一樣的溫度依賴性 , 這說明無論是乳化瀝青冷再生混合料還是泡沫瀝青冷再生混合料 , 其本質上仍然是瀝青混合料 , 是具有粘彈性特征的柔性材料, 而不是半剛性材料。分析認為,盡管冷再生混合料中只添加了很少的 (2 %～ 3 %)瀝青, 但是 RAP 還有 4 %～ 5 %的瀝青含量 (盡管存在不同程度的老化), 混合料總瀝青含量較高 , 使混合料整體表現(xiàn)出粘彈性材料特征。
 
2.4 車轍試驗為了檢驗冷再生混合料的高溫穩(wěn)定性 , 選用
 
2.5 %的油石比, 分別制備乳化瀝青冷再生混合料和泡沫瀝青冷再生混合料試件, 進行車轍試驗 , 試驗結果如表4 所示。

冷再生混合料有非常好的高溫穩(wěn)定性。其次 , 乳化瀝青冷再生混合料的動穩(wěn)定度超過 10 000 次/mm , 顯著高于泡沫瀝青冷再生混合料。分析認為 , 泡沫瀝青冷再生混合料存在兩種結合料, 一是泡沫瀝青 , 另外一個是水泥。由于水泥劑量低, 不足以有效粘結住泡沫瀝青 “點焊” 之外的集料 , 混合料更容易在荷載作用下出現(xiàn)剪切變形 , 使得動穩(wěn)定度低于乳化瀝青冷再生混合料。
 
3 結語
 
(1)冷再生混合料 15 ℃劈裂強度指標滿足 《公路瀝青路面設計規(guī)范》 (JTG D50 2006)中密級配粗粒式熱拌瀝青混凝土的強度范圍。
 
(2)在油石比、 級配完全相同的情況下, 泡沫瀝青冷再生混合料劈裂強度、 浸水 24 h 后的劈裂強度略高于乳化瀝青冷再生混合料 , 泡沫瀝青冷再生混合料的劈裂破壞勁度模量高于乳化瀝青冷再生混合料,乳化瀝青冷再生混合料的劈裂破壞應變要大于泡沫瀝青混合料。冷再生層一般用作路面基層或者下面層,層底會出現(xiàn)受拉破壞。如果按照現(xiàn)行公路瀝青路面設計規(guī)范以層底拉應力作為控制指標 , 泡沫瀝青冷再生混合料要略好于乳化瀝青冷再生。而如果以G外設計方法通常采用的層底拉應變作為控制指標, 那么乳化瀝青冷再生混合料要優(yōu)于泡沫瀝青冷再生混合料。
 
(3)泡沫瀝青和乳化瀝青冷再生混合料的力學特性均和熱拌瀝青混合料存在一樣的溫度依賴性, 說明冷再生混合料本質上是瀝青混合料 , 是具有粘彈性特征的柔性材料, 而不是半剛性材料。
 
(4)在 2 %～ 3 %這一通常的油石比范圍內, 泡沫瀝青和乳化瀝青冷再生混合料劈裂強度對油石比的變化不敏感, 劈裂破壞模量隨油石比的增加而降低。
 
(5)泡沫瀝青冷再生混合料和乳化瀝青冷再生混合料的動穩(wěn)定度 DS 均遠遠超過 《公路瀝青路面施工技術規(guī)范》 (JTG F40 2004)對改性瀝青混合料動穩(wěn)定度的技術要求, 有非常好的高溫穩(wěn)定性 , 且乳化瀝青冷再生混合料的動穩(wěn)定度顯著高于泡沫瀝青冷再生混合料。
 
因此 , 乳化瀝青和泡沫瀝青冷再生混合料可以滿足用于瀝青中下面層的要求。
下一步的研究方向:本研究結論僅是在一個礦料級配、 一種基質瀝青、 一種 RAP 材料的基礎上得到的, 在材料改變后研究結論是否有很好的復現(xiàn)性 , 還有待檢驗 ;本研究僅僅是室內試驗研究 , 研究結論還有待工程檢驗;開展低溫彎曲試驗和疲勞試驗, 對乳
 

化瀝青和泡沫瀝青冷再生混合料做進一步的對比研究。